鋁合金以密度低、強度高、耐腐蝕性好及易于加工等優點，成為運載工具結構輕量化設計的首選材料. 因其比熱容大、電導率高、熱導率大等特性，決定了其焊接時宜采用能量集中的熱源[1-2]. 與一般弧焊相比，激光焊具有能量密度高、焊接速度快、熱輸入低、變形小等技術優勢[3]. 但鋁合金的物理化學特性及激光焊的工藝特性決定了其激光焊焊縫成形差、氣孔率較高、裂紋傾向較大、接頭元素燒損嚴重等焊接問題[4]. 為解決上述問題，國內外學者在優化工藝參數的基礎上，探索了新的焊接工藝，提出了外加電流和磁場、激光脈沖焊、激光掃描焊以及將激光和傳統焊接方法的復合焊[5-7].
激光–電弧復合焊充分利用了激光和電弧的優勢，避免單一熱源焊接的一些不足，提高了焊接過程的穩定性、接頭質量及焊接效率，降低了工件加工裝配要求[8-10]. 鋁合金激光-MIG復合焊具有高速穩定焊接的技術優勢[11-13]，但在焊接過程中熔敷速度常常無法與高速焊接相匹配，致使其高速焊接的技術優勢無法充分發揮. 激光-MIG復合填絲焊通過在激光側額外添加一根焊絲，在不增加熱輸入的情況下增加了焊縫的熔敷量，有助于解決激光-MIG復合焊熔敷速度與高速焊接的矛盾問題. 文中對比研究了鋁合金激光-MIG復合焊與激光-MIG復合填絲焊的熔深穩定性、余高波動度、匙孔和等離子體波動特征、焊絲過渡特征，揭示了額外填入焊絲對焊接過程穩定性的影響規律.
從譯文的語言看，對于原文“And looked down oneasfar as I could”一句，譯文一譯為“極目望去”，譯文二譯為“極目望一徑”，“極目”一詞較好地解釋了asfar as Icould想傳達的感覺，相比之下方版譯文中的“遠遠望去”的效果稍顯不足。
試驗母材為5A06鋁合金，采用平板堆焊方式，試板尺寸為250 mm×80 mm×8 mm，焊絲為直徑φ1.2 mm的ER5356，表1為母材及焊絲化學成分，焊前用刮刀清除試板表面氧化膜. 表2為主要試驗參數. 圖1為試驗裝置示意圖，兩種焊接方法采用同一個焊接裝置，當進行激光-MIG復合焊接試驗時，填絲速度設為0 m/min.
表 1 母材及焊絲化學成分(質量分數，%)
Table 1 Chemical compositions of base metal and filler material
材料 Mg Fe Si Zn Ti MnCu Cr Al 5A06 6.00.40.4 0.250.150.50.1 – 余量ER5356 5.00.4 0.25 0.25 0.150.10.1 0.03 余量
試驗系統所用設備包括IPG YLR-6000光纖激光器，HighYAG焊接槍，Fronius TPS4000焊機，松下5000TIG焊機的配套送絲機，KUKA機器人，ISpeed7高速攝像儀(用于拍攝激光匙孔)，FastCam高速攝像儀(用于拍攝等離子體)以及自行研制的工作臺和卡具等.
表 2 主要試驗參數
Table 2 Main parameters
填絲速度vS/(m·min-1)復合焊 5 2 160 +4 0復合填絲焊 5 2 160 +4 4焊接方式 激光功率G/kW焊接速度v/(m·min-1)焊接電流I/A離焦量L/mm
圖 1 激光-MIG復合填絲焊接示意圖
Fig. 1 Setup sketch of laser-MIG hybrid welding with filling wire
激光深熔焊時，金屬母材在高能量密度激光的輻射下迅速熔化甚至蒸發形成金屬蒸氣，液態金屬在金屬蒸氣壓力作用下形成匙孔. 激光匙孔處于動態平衡過程中，當平衡被破壞匙孔便發生坍塌，導致周圍的液態金屬出現劇烈波動. 由于鋁合金黏度小，匙孔周圍液態金屬的波動更為劇烈，表現為焊接過程不穩定，最終導致焊縫表面成形差.
圖2為表2條件下兩種焊接方法的焊縫表面成形，可以看出，相同的激光參數條件下，兩種焊接方法的焊縫成形相當，均能得到連續、均勻、平滑的焊縫，無咬邊等缺陷.
圖 2 典型焊縫表面成形特征
Fig. 2 Typical characteristic of weld appearance
深熔焊過程中，若激光匙孔的波動幅度較小且處于維持階段的時間較長，則熔池振蕩較小，焊接過程穩定，熔深均勻.
圖3為激光功率對兩種焊接方法下鋁合金焊縫熔深波動度的影響規律，可以看出，兩種焊接方法的熔深波動度相當，即額外填入焊絲后并未明顯影響焊縫熔深的穩定性.
圖 3 激光功率對熔深波動度的影響規律
Fig. 3 Effect of laser power on penetration stability
余高波動幅度的大小可以直觀地體現焊縫的穩定性. 圖4為激光功率對兩種焊接方法鋁合金焊縫余高穩定性的影響規律，可知兩種焊縫的余高波動幅度基本相當.
聚焦到化學學科，“生活化教學”就是在日常教學環節充分利用學生所熟悉的現象、情境等，在探索這些現象或情境的過程中學習化學知識點，引導學生主動探究，在探究的過程中完善知識儲備，提升自主學習能力，同時也能讓學生形成觀察生活、享受生活、熱愛生活的積極態度.
圖 4 激光功率對焊縫余高穩定性的影響規律
Fig. 4 Effect of laser power on reinforcement stability
激光焊縫氣孔主要分為工藝型氣孔和冶金型氣孔，其中，工藝型氣孔主要為匙孔坍塌造成，與匙孔穩定性直接相關.圖5為表2試驗條件下兩種焊縫的X射線探傷底片，可知兩種焊縫的氣孔數量均較多，無明顯差異，但氣孔尺寸均較小.
圖6為表2試驗條件下兩種焊縫的氣孔率，此處氣孔率是指沿試板法線方向，焊縫氣孔的投影面積和與焊縫的投影面積之比. 可知在文中試驗條件下，兩種焊縫氣孔率均大于1%，且鋁合金激光-MIG復合填絲焊的焊縫氣孔率稍高于激光-MIG復合焊，約增加10.5%.
機器人輔助的腹腔鏡前列腺癌根治手術因采用極端的頭低腳高體位，肺順應性明顯降低[27]。此時采用壓力控制模式替代容量控制模式，或在容量控制模式下延長吸呼比(如采用1∶1的吸呼比)，可降低氣道峰壓、改善肺順應性，但未改善氧合，對其他結局的影響尚不清楚[31-32]。
圖 5 焊縫X射線探傷底片
Fig. 5 X-ray photographs of the weld beads
圖 6 焊縫氣孔率
Fig. 6 Porosities of the weld beads
激光深熔焊過程中，匙孔處于周期性變化狀態，為保持匙孔穩定，需要滿足金屬蒸氣壓力、表面張力、重力引起的液體靜壓力以及熔池金屬流動所產生的流體壓力處于力學平衡狀態[14]，即
如 100 JC 10×23中，100為適用于最小井徑100（mm），JC為長軸離心深井泵，10 為流量（m3/h），23 為葉輪級數。
2018年上半年，家電行業面臨“格局之變”，風云突變之下，廚衛電器市場也經歷了一場始料不及的市場下滑，三季度，廚衛行業多品類依然出現不同程度的負增長。
式中：P(z)為匙孔內高于大氣壓的壓力；z為匙孔深度；σ為氣液相界面表面張力系數；Rz為匙孔在深度z處的半徑；ρ為液態金屬密度；g為重力加速度；P(f)為流體流動所產生的壓力.可知，匙孔的半徑越大，維持其穩定所需的蒸氣壓越小，匙孔越穩定，熔池波動幅度越小，焊接過程越穩定. 為便于測量和分析，文中近似將激光匙孔的開口半徑當作匙孔半徑Rz. 為方便測量與計算，文中采用匙孔開口面積作為衡量匙孔穩定的判據，即匙孔開口面積越大，匙孔越穩定.
渣鎖斗開關閥閥芯形式為球閥，口徑最小為DN350，最大為DN400，關閉差壓達5.2 MPa，因而閥門開關過程中所需要的力矩非常大。如果采用氣動執行機構有如下缺點:
圖7為表2試驗條件下兩種焊接方法的激光匙孔在一個周期內的高速攝像照片. 可知匙孔均具有明顯的形成、長大、維持、縮小、湮滅的周期性變化特征.
圖 7 激光匙孔在一個周期內的變化過程
Fig. 7 Characteristics of the keyhole in one cycle
圖8為兩種焊接方法的匙孔開口面積變化規律. 可知激光-MIG復合填絲焊的匙孔開口面積均值略高于激光-MIG復合焊，相差約為15.34%，說明在文中試驗條件下，激光-MIG復合填絲焊維持其匙孔所需的蒸氣壓力稍小于激光-MIG復合焊，即其匙孔穩定性稍好于激光-MIG復合焊.
隨著社會的發展與進步，證據的種類也在不斷發生變化，以往聞所未聞的電子郵件、短信、微信等，在信息化時代，經過必要的手續或程序后，也已躋身證據“家族”，發揮著重要的作用。不過，由于法律最終調整的是人與人之間的關系，所以無論時勢如何變遷，相關的證人證言對于幾乎所有的案件來說，都是必不可少的，證人出庭作證就成為庭審中一個重要的環節。只有在對質、質證過程中，才能揭示和發現案件的真相，特別是當一個人的證言對他人的定罪量刑起著關鍵作用的時候，更應該在法庭上“當面鑼、對面鼓”地碰撞一番，證言的真偽才能得到有效地鑒別。在港劇、美劇或英劇中，控辯雙方對證人的“交叉詢問”，往往會成為最精彩的片段。
圖 8 匙孔開口面積變化規律
Fig. 8 Changes in the keyhole opening areas
圖9為此條件下兩種焊接方法匙孔開口面積的離散度規律. 可知鋁合金激光-MIG復合填絲焊匙孔開口面積瞬時值的離散程度與激光-MIG復合焊基本相同，相差3.67%，說明文中試驗條件下兩種焊接方法的匙孔波動相當，即填入焊絲后并未明顯影響原來焊縫的激光匙孔的波動特征.
圖 9 匙孔開口面積的離散特征
Fig. 9 Discrete degree of the keyhole opening areas
激光深熔焊中，金屬蒸氣主要從匙孔噴出，有些被電離形成等離子體，它與匙孔的波動具有一定的相關性，從而可以反映焊接過程的穩定性. 為便于統計，以“等離子體+電弧”總面積的變化規律表征等離子的變化特征.
利用MATLAB軟件對圖片進行處理，再通過ImageProPlus軟件對處理后的圖片進行面積測量和統計，圖10為等離子體及電弧的總面積在一個采集序列內的變化規律，試驗參數見表2.由圖10可知，試驗條件下，兩種焊縫的等離子體+電弧總面積大小相當，由于電弧的存在，兩種焊縫的面積瞬時值均沒有零點. 其中，復合焊縫的等離子體+電弧面積均值約為8.20×103 pixel，復合填絲焊縫的等離子體+電弧面積均值約為8.36×103 pixel，略高于復合焊，大約增加1.95%.
圖 10 等離子體+電弧總面積的變化規律
Fig. 10 Changes in the areas of plasma and arc
圖11為兩種焊接方法的焊縫等離子體+電弧總面積瞬時值的離散特征. 可知文中試驗條件下，在此采集序列中，兩種焊接方法的焊縫等離子體+電弧總面積瞬時值的離散度相當. 其中，鋁合金激光-MIG復合焊的焊縫等離子體+電弧總面積瞬時值的變異系數約為0.420，鋁合金激光-MIG復合填絲焊的焊縫等離子體+電弧總面積瞬時值的變異系數約為0.415，約相差1.22%.
圖 11 等離子體+電弧總面積瞬時值在一個采集序列中的離散特征
Fig. 11 Discrete degree of instantaneous value of plasma and arc total area in a collection sequence
試驗條件下，兩種焊接方法的焊縫等離子體的變化規律及其大小、波動程度均相當，差別極小，可以間接說明試驗條件下，兩種焊接方法的焊接過程穩定性相當.
圖 12 典型電弧熔滴過渡特征
Fig. 12 Typical characteristics of droplet transfer
文中試驗條件下，電弧采用脈沖形式，如圖12所示，焊接過程中，電弧熔滴呈射滴過渡，熔滴落入熔池時會引起熔池的振蕩，造成焊接過程的不穩定. 若填入的焊絲不能穩定地過渡到熔池中，會加劇熔池的波動，不僅會引起匙孔的非正常湮滅，加重氣孔傾向，還會使焊縫成形難以控制.
圖13為表2所示試驗條件下鋁合金激光-MIG復合填絲焊過程中典型的焊絲過渡特征，可以看出，焊絲前端與液態熔池呈“液橋”連接，被熔化的焊絲穩定地流入熔池前端.
圖 13 典型焊絲過渡特征
Fig. 13 Typical characteristics of deposited wire
(1)在合適的工藝參數條件下，鋁合金激光-MIG復合填絲焊焊接過程穩定，焊縫表面成形美觀，激光匙孔具有明顯的形成、長大、維持、縮小、湮滅的周期性變化特征，額外填入的焊絲穩定連續地過渡到熔池中.
(2)試驗條件下，與鋁合金激光-MIG復合焊相比，額外添加焊絲后，激光匙孔變化規律相同，穩定性相當，其開口面積約增加15.34%，開口面積的變異系數約降低3.67%.
(2)試驗條件下，與鋁合金激光-MIG復合焊相比，額外添加焊絲后，等離子體無明顯變化，等離子體+電弧總面積約增加1.95%，總面積瞬時值的變異系數約降低1.22%.
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